渦旋壓縮機(jī)被公認(rèn)為技術(shù)最先進(jìn)的第三代容積式壓縮機(jī)，它依靠?jī)蓽u旋盤(pán)間的公轉(zhuǎn)平動(dòng)，實(shí)現(xiàn)兩渦旋齒間的嚙合而形成漸變的多個(gè)月牙形工作腔，能夠?qū)崿F(xiàn)氣體的壓縮目的。渦旋壓縮機(jī)的顯著特點(diǎn)是摩擦副多，整機(jī)共有7處摩擦副，按相對(duì)運(yùn)動(dòng)形式分有：旋轉(zhuǎn)型（主軸與軸承）、往復(fù)型（十字環(huán)與動(dòng)渦旋盤(pán)及十字環(huán)與支架體）、公轉(zhuǎn)平動(dòng)型（動(dòng)靜渦旋齒、動(dòng)渦旋底盤(pán)與支架體）。因而對(duì)每個(gè)摩擦副進(jìn)行充分地潤(rùn)滑是至關(guān)重要的，潤(rùn)滑油不但起到降摩擦、減磨損、減振、降噪等作用，而且工作腔內(nèi)的潤(rùn)滑油還可冷卻被壓縮氣體，降低氣體的排氣溫度。通常工作腔內(nèi)潤(rùn)滑油的來(lái)源有兩個(gè)途徑：一是直接向工作腔噴油；二是曲軸箱內(nèi)的潤(rùn)滑油由動(dòng)渦旋底盤(pán)與支架體支撐面間的間隙流進(jìn)工作腔。工作腔內(nèi)潤(rùn)滑油的數(shù)量對(duì)渦旋壓縮機(jī)整機(jī)性能有較大的影響可簡(jiǎn)化為1.1潤(rùn)滑油的密封結(jié)構(gòu)T萬(wàn)十互二立=由于忽略項(xiàng)；又由于壓力變化與zcccc cc無(wú)關(guān)，由連續(xù)方程及邊界條件（z=0u=0；z=hu=0）可得泄漏量的計(jì)算公式，考慮到渦旋盤(pán)的微小軸向振動(dòng)等因素，引入修正系數(shù)C.，泄漏量為Apnh3P由于動(dòng)渦旋被壓技術(shù)的引入，動(dòng)渦旋盤(pán)在背壓氣體力的作用下，緊貼靜渦旋盤(pán)齒面，因而動(dòng)渦旋底盤(pán)與支架體支撐面間存在一小間隙，曲軸箱內(nèi)的潤(rùn)滑油可通過(guò)這一間隙進(jìn)入壓縮機(jī)的吸氣口和工作腔，在此處增加密封結(jié)構(gòu)，可控制漏入工作腔的潤(rùn)滑油量。如所示，在密封條下加裝彈性元件，使其產(chǎn)生預(yù)緊力，一方面提供密封所需的比壓，另一方面可補(bǔ)償密封條的磨損。潤(rùn)滑油通過(guò)此密封結(jié)構(gòu)的泄漏形式有兩種：①在壓差作用下的穿漏，由于彈性元件對(duì)動(dòng)渦旋盤(pán)產(chǎn)生力的作用，背壓孔可開(kāi)設(shè)在動(dòng)渦旋盤(pán)的低壓區(qū)，這樣背壓力較小，密封結(jié)構(gòu)兩端的壓差也較小，6！h.上海交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2000 3屈宗長(zhǎng)，朱杰李心偉，等。多級(jí)渦旋壓縮機(jī)壓力比與噴油量的優(yōu)化。西安交通大學(xué)學(xué)報(bào)，199529（11）44可見(jiàn)隨著密封比壓的增加，潤(rùn)滑油泄漏量逐漸減小。同時(shí)在排氣壓力較大，泄漏量較大，這是因?yàn)榕艢鈮毫^大時(shí)，排氣溫度較高，動(dòng)渦旋盤(pán)及整個(gè)曲軸箱的溫度較高七因此潤(rùn)滑油的粘度下降，泄漏量增以4-2015CJirnaAcademicoumai.lecomc1粉末中l(wèi)%3的比例，可以達(dá)到改變?nèi)鄹矊佑捕鹊哪康摹?/P>

　　2.2耐磨性磨損試驗(yàn)是在武漢理工大學(xué)摩擦學(xué)研究所研制的銷(xiāo)盤(pán)磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。磨損過(guò)程設(shè)計(jì)為銷(xiāo)盤(pán)式干摩擦。試驗(yàn)中對(duì)磨試件采用淬火處理的45=鋼盤(pán)，試驗(yàn)載荷為49N電機(jī)轉(zhuǎn)速為200rmn試驗(yàn)時(shí)間為30min試驗(yàn)后，米用Shinadzu公司的LIBRORAEL40SM型電子天秤測(cè)量試件在試驗(yàn)中的磨損質(zhì)量，測(cè)得的結(jié)果如表1所示。比較可以發(fā)現(xiàn)試件2摩擦后損失的質(zhì)量小于試件1通過(guò)試驗(yàn)可知，添加L%3后對(duì)提高ZL108的耐磨性有很大的幫助。

　　表1試件在磨損前后的質(zhì)量變化試件編號(hào)磨損前的質(zhì)量叁磨損后的質(zhì)量/g摩擦后損失的質(zhì)量/g試件1試件2 2.3摩擦因數(shù)試件12的摩擦因數(shù)在銷(xiāo)盤(pán)干摩擦試驗(yàn)中，計(jì)算機(jī)系統(tǒng)記錄的試驗(yàn)過(guò)程中的摩擦因數(shù)和摩擦?xí)r間的關(guān)系如所示。比較穩(wěn)定磨損階段熔覆層材料的摩擦因數(shù)可以發(fā)現(xiàn)：試件2的摩擦因數(shù)約為0.39試件1的摩擦因數(shù)約為0.44對(duì)摩擦試驗(yàn)后的表面形貌進(jìn)行比較可以發(fā)現(xiàn)：雖然表面磨損狀態(tài)都表現(xiàn)出較為明顯的犁溝，但是試件1的表面的犁溝較深且寬。通過(guò)試驗(yàn)可知，添加LaO，可以減小熔覆層摩擦因數(shù)。

　　2.4熔覆層合金化成分試驗(yàn)測(cè)得的試件熔覆層能譜圖中的元素成分含量見(jiàn)表2所示。比較表2可以發(fā)現(xiàn)：添加L%O3后，Ni的含量有明顯提高，而Al的含量則有較大的減小。

　　這是因?yàn)長(zhǎng)a23具有明顯地減小基材對(duì)熔覆層的稀釋作用，有利于保持熔覆層材料的性能，對(duì)提高熔覆層的硬度有很大的幫助。另外，試件2中還有銅和鐵成分，這是L%3增加了熔池流動(dòng)性所造成的。

　　表2能譜圖中的元素成分含量表試件元素成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）％3結(jié)論通過(guò)試驗(yàn)可以得知，在ZL108的鎳基熔覆層中添加一定的L%3可以提高硬度、耐磨性和降低摩擦因數(shù)。其原因是L%3能細(xì)化合金化層組織，增加了熔池流動(dòng)性，減小了基材對(duì)熔覆層的稀釋作用，使摩擦學(xué)性能得到改善。